Materiały konferencyjne SEP 1993 - tom 2

Szkoła Eksploatacji Podziemnej '93 gdzie: K - współczynnik intensywności naprężeń, związany z lokalnym (przy ostrzu szczeliny) naprężeniem a^ T - temperatura E, b, R - nieujemne stałe Kreska nad symbolem (wielkości losowej) oznacza jej wartość średnią. Równanie (1) zasadniczo dotyczy emisji ustalonej, gdyż nie określa zależności v od czasu t (z definicji stabilnego wzrostu zależność ta nie może być zbyt silna), jednakże zależności tej nie wyklucza np., gdy K = K (t) wskutek rozwoju szczeliny. Równanie (1) określa pośrednio zależność aktywności n od naprężenia a^. Opisując eksperymentalne pomiary najczęściej stosuje się (do aproksymacji wyników) równania V 'o n . - s m (2a) "o \ (2b) gdzie m nazywamy indeksem korozji naprężeniowej, a wielkości V q, m i m 'są stałymi określanymi z eksperymentu. Main i Meredith (1991) podkreślają, że (1) jest równaniem fizycznie uzasadnionym, podczas gdy (2a) i (2b) mogą być traktowane tylko jako aproksymacja wyników pomiaru. Stwierdzają jednak, że dla dużych wartości indeksu m (np. m = 30) równania (1) i (2) równie dobrze „pasują" do wyników pomiaru. Ohnaka (1983), dla podkrytycznego rozwoju szczelin pod stałym obciążeniem, wyprowadza z równania (1) równanie (3) (stosowane dla pierwszej i drugiej fazy procesu pełzania), gdzie f(a^) jest parametrem zależnym od początkowej wartości O;. Przyjmuje się ogólnie (np. Zul)erek 1988), że aktywność n{t) jest proporcjonalna do prędkości dylatancji, Fonseka etal (1985), powdując się też na Sano etal (1982), piszą: „...a linear relation can be demonstrated l)etween cumulative AE events and inełastic Yolumetric strain (dilatancy) during deformation...". Korelację aktywności i dylatancji badał też Ohnaka (1983), stwierdzając bardzo dobrą zgodność w pierwszych dwu fazach procesu pełzania i gwałtowne narastanie rozbieżności w fazie trzeciej (tertiary creep). Szereg podobnych zależności (dla warunków stałego otx;iążenia), w tym trójpara- metrowy wzór Utsu n{t) = A^ + (4) Sekcja III 67