Materiały konferencyjne SEP 2020

W w - wysokość wyrobiska w wyłomie, k n - współczynnik koncentracji naprężeń, k o – współczynnik osłabienia górotworu (badanie in situ – otwory penetrometryczne),k o = 0,7,  - średni ciężar objętościowy skał stropowych. Dla danych: S w = 6,0+0,7 = 6,7m, W w = 4,1+0,3 = 4,4m, k n = 1,4, - współczynnik koncentracji naprężeń wynikający z wpływu naprężeń od frontu ściany i prowadzenia chodnika z 5m płotem węglowym od ściany nr 25  = 0,025 MN/m 3 , k o = 0,7, - współczynnik osłabienia skał, R cst = 39,6 MPa – iłowiec, H = 840m. Uwzględniono obciążenie dynamiczne od wstrząsów o wielkości energii E = 1x10 5 J =1 x 10 5 J = 0,1 MJ w odległości ok. 70 m od stropu, co daje obciążenie p d = 12 kN/m. Dla odrzwi typu ŁPzm-V32/4/6,0x4,1 obciążenie ostateczne wynosi : q O = n • q k = 1,10·3,8·25 + 12 = 116,6 kN/m 2 do dalszych obliczeń przyjęto q o = 120 kN/m 2 Minimalna długość kotwi strunowej jest określona wzorem: L kstr = h sn + 1,0 +0,2 = 3,8+ 1,2 = 5,0m Przyjęto stosowanie kotwi strunowych o długości minimum 5,0m o nośności minimum 350 kN (sprawdzonych w chodnikach ściany 24a-W2). Wyniki obliczeń sił podłużnych i naprężeń dla określenia nośności odrzwi przykotwionych przedstawiono na rys. 4 i 5 [2] i zestawiono w tablicy 1.[2]. Rys. 4. Wykres sił normalnych w odrzwiach obudowy ŁPzm-V32/4/6,0x4,1 wzmocnionej dwoma kotwiami dla obciążenie jednostkowego – 100 kN/m Rys. 5. Stan naprężenia w odrzwiach obudowy ŁPzm- V32/4/6,0x4,1wzmocnionej dwoma kotwiami dla obciążenie jednostkowego – 100 kN/m Rozstaw odrzwi obudowy ze względu na nośność graniczną określono ze wzoru: d gr =  n ∙ 100 /  max ∙ q o ∙ s b