Materiały konferencyjne SEP 2020

) 1(R IE3 p 2 3 kr      (4) Wzór ten obejmuje jednak przypadek w którym przy utracie stateczności (wyboczeniu pier- ścienia) dochodzi do przemieszczeń w kierunku górotworu co przy dobrym powiazaniu obu- dowy z górotworem ma ograniczony przebieg i wzór Bressa należy odnosić dla pierścienia nie związanego z górotworem. Stateczność całego pierścienia z uwzględnieniem odporu może być określone np. za pomocą wzoru podanego przez O. Domkego: r IE K 2 p ) ( kr     (5) K (  ) - współczynnik odporu w MN/m 3 . Współczynnik określa się wzorem Gerelkina ) 1( r E K z mat ) (      gdzie: I – moment bezwładności m 4 , E – moduł Younga materiału obudowy w MPa, R – promień obudowy w m,  – liczba Poissona, E mat -moduł ściśliwości materiału za obudową w MPa, r z – promień zewnętrzny obudowy w m. Tablica 1. Nośność graniczna odrzwi obudowy stalowej z podwójnych kształtowników stalowych na długości 1m wyrobiska dla średnicy wyrobiska 4,6m przy rozstawie odrzwi co 0,4m Lp. Rodzaj kształtownika Przekrój kszt. F w cm 2 2 F w cm 2 przek. podwój. Ra w MPa  D w m Rozstaw odrzwi w m p s w MPa (nośność obudowy na 1m długości) 1 V36 45,2 90,4 448 1 4,6 0,4 4,40 2 TH70/40 50,9 101,8 448 1 4,6 0,4 4,96 3 TH70/42 53,3 106,6 448 1 4,6 0,4 5,19 4 TH70/44 55,7 111,4 448 1 4,6 0,4 5,42 gdzie: R a = R e /  a = 560/1,25= 448 MPa,  = 1 kształtowniki zabetonowane i stabilizowane rozporami co 1,2m na obwodzie Uzyskanie tak wysokich nośności obudowy korzystnie jest zwiększane warstwą betonu na- tryskowego oraz systemem kotwienia, przykotwiania i iniekcji za obudową. Obciążenie krytyczne obliczane wzorem O. Domke jedynie dla odrzwi stalowych o przekroju z kształtownika 2xV36 w rozstawie, co 0,4m co daje całkowity moment bezwładności J = 2,5·2105·100 -4 m 4 , o promieniu r = D /2 =2,3m i R z = 2,5m,  =0,2, E mat = 40 MPa, K (  ) = 40/(2,5·(1+0,2)) = 13,3MN/m 3 wynosi: MPa 4,10 3,2 100 2105 5,2 205000 3,13 2 p 4 kr       