Materiały konferencyjne SEP 2022

Przy budowie modelu obliczeniowego przyjęto następujące założenia: – górotwór jest ośrodkiem sprężysto-plastycznym z osłabieniem i izotropowym, – warunek stanu granicznego jest obliczany według kryterium zniszczenia Coulomba- Mohra, – w górotworze występuje hydrostatyczny stan naprężeń pierwotnych, – brak możliwości przemieszczeń radialnych na krawędziach modelu. Efekt postępującego czoła przodka został uwzględniony poprzez przyłożenie do konturu wy- robiska ciśnienia o wartości odpowiadającej pewnej części ciśnienia radialnego, dobranej w ten sposób aby wartość przemieszczeń konturu wyrobiska odpowiadała wartościom oszacowanym analitycznie na podstawie wykreślonej uprzednio krzywej LDP. Obliczenia numeryczne przeprowadzono w dwóch wariantach: 1) Wykonywanie obudowy stalowo-betonowej w odległości 1 m od czoła przodka, 2) Wykonywanie obudowy łukowo-podatnej w odległości 1 m od czoła przodka i prze- prowadzenie betonowania w odległości 5 m od czoła przodka. W celu oceny stateczności obudowy stalowo-betonowej posłużono się wykresami nośności granicznej, uwzględniającymi stany graniczne nośności na zginanie i ścinanie oraz osiowe ści- skanie i rozciąganie dla elementów stalowych i betonowych [7]. Do programu wprowadzono charakterystyczne wytrzymałości betonu i stali. Przyjęto, że zgodnie z zalecaniami Polskiej Normy dla betonu musi zostać spełniony współczynnik bezpieczeństwa FS =1,4, a dla stali FS =1,1 [11]. Na rysunkach 5 i 6 przedstawiono wykresy dla betonu, pominięto wykresy dla stali ponie- waż ze względu na mniejszą dopuszczalną wartość przemieszczeń warstwa betonu ulega znisz- czeniu jako pierwsza. Rys. 5. Wykresy nośności granicznej betonu – KWK „Knurów-Szczygłowice” – wariant 1 (obudowa stalowo-betonowa wykonywana 1 m od czoła przodka) Figure 5. Support capacity plots of concrete – Coal Mine “Knurów-Szczygłowice” – variant 1 (composite steel-concrete support installed 1 m behind the face)