Materiały konferencyjne SEP 2022

Jak wynika z wykresu przedstawionego na rysunku 9 w odległości 1 m od czoła przodka zachodzi ponad 50% docelowych przemieszczeń górotworu. W odległości 5 m jest to już bli- sko 90%. Jednocześnie, analogicznie jak w poprzednim przykładzie, w celu ograniczenia wy- tężenia obudowy zachodzi konieczność zastosowania upodatnienia technologicznego (kolor zielony – rys. 10). Wykonanie sztywnej obudowy stalowo-betonowej w strefie przodkowej skutkować będzie wystąpieniem silnego ciśnienia deformacyjnego o wartości przekraczającej podporność obudowy wyrobiska. Przeprowadzenie fazowego wznoszenia obudowy umożliwi redukcję ciśnienia deformacyjnego do wartości nieprzekraczającej podporności obudowy. 5.2. Obliczenia numeryczne Obliczenia przeprowadzone za pomocą metody sterowania konwergencją zweryfikowano za pomocą obliczeń numerycznych. Podobnie jak w pierwszym przykładzie przy budowie modelu wzięto pod uwagę dodatkowe czynniki, które nie mogły zostać uwzględnione w obliczeniach analitycznych, a zatem warstwową budowę górotworu, nachylenie warstw skalnych i rzeczy- wisty kształt przekroju poprzecznego wyrobiska. Ponadto w rozpatrywanym przykładzie zało- żono, że po upływie pewnego czasu od wykonania analizowanej komory w jej sąsiedztwie (około 15 m poniżej) wydrążony zostanie przekop technologiczny. W przeciwieństwie do poprzedniego przykładu w modelu przyjęty został anizotropowy stan naprężeń pierwotnych. Przyjęto, że pierwotne naprężenia poziome działające prostopadle do osi wyrobiska przyjmują 50% wartości pierwotnych naprężeń pionowych, natomiast pierwotne naprężenia poziome działające wzdłuż osi wyrobiska 110% wartości pierwotnych naprężeń pionowych. Pozostałe założenia dotyczące modelowania przyjęto analogicznie jak w poprzed- nim przykładzie. Widok modelu numerycznego przedstawiono na rysunku 11. Rys. 11. Numeryczny model górotworu – KWK „Borynia-Zofiówka” Figure 11. Geomechanical model – Coal Mine “Borynia-Zofiówka”